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二次洗練の種類

数ブラウズ:0     著者:サイトエディタ     公開された: 2021-03-24      起源:パワード

溶鋼の脱リン化

現在のところ、使い捨てコンバータプロセスは、溶融鉄中のシリコン含有量およびリン含有量に依存する40~100ppmのリン含有量に達することができる。溶融鉄のケイ素含有量を決定するためのスラグの量によると、脱リン化中にP 2 O 5を形成しなければならない。現在、特に日本で溶融鉄が脱脂された後にコンバーターの低いスラグ吹き込みを行うことがより一般的です。議論によると。脱リン化はコンバーターダブル法により行われ、溶融鋼は40ppmのリンを含む。しかし、この場合熱金属脱リン化は最初に脱糖化されなければならないことに注意しなければならない。その結果、コンバータは超低いシリコン含有量で溶解されるので、コンバータはスラグが少ないという利点を有する。一方、このプロセスでは高いスクラップ負荷比はできません。二段変換プロセス(デュプレックス法)、第1のコンバータのスラグは剥がれ、第2のコンバータがタップされた後、次の変換のためにスラグがコンバータに戻されるので、コンバータの最終的なリン含有量ができる。 30ppmに達すると、すべてのリンが含有量がコンバータの末端の内容物を指す。タッピング中に少量のスラグがある場合、スラグ内のP2O5の減少は溶鋼をリンに戻すことができる。さらに、少量のリン含有合金元素およびフェロマンガンを添加することもまた、リン含有量の少ない増加を引き起こす可能性がある。最終生成物のリン含有量は、コンバータの最後にリン含有量よりも約10ppm高い。ccm-chnzbtech.

実際、取鍋炉を添加し、溶鋼の二次精製のための異なる方法を使用することは、リン含有量をより低いレベルに減らすことができる。このプロセスは、コンバータのタッピング温度を約50℃減少させる。次の二次精製プロセスで溶鋼を加熱することによって、減少した溶鋼温度のバランスをとる必要があります。ダブルコンバータの第2のコンバータのリンバランス値が比較されている。コンバータスラグ中の鉄含有量は約18%であり、P 2 O 5含有量は約0.4%であり、タップ温度は1700℃である。私達は20ppmのリンで鋼を得ることができます

脱硫

BOF炉の製鋼生成中に、脱硫は3段階に分けられます。炉の外側の溶融鉄脱硫、インコンバータ脱硫、溶鋼脱硫。炭化カルシウム、マグネシウムまたは酸化カルシウムとマグネシウムの混合物を噴霧することにより、溶融鉄中の硫黄含有量を20ppmに還元することができる。その結果、主にスプレーされた脱硫剤の量によって決定される。コンバータまたは電気炉の脱硫は小さく、溶鋼脱硫が最後に残されている。

効率的な脱硫を達成するためには、以下の対策を講じなければならない:十分なアルミニウムを添加しなければならず、そして取鍋スラグは酸化カルシウムで飽和しなければならない。効率的な脱硫のための運動条件を確実にするために、取鍋中の溶鋼は激しく沸騰している必要があります。いわゆる「酸化カルシウム飽和度」は、取鍋の上部スラグの特性を表すために使用されることが規定されている。酸化カルシウム飽和度を使用して、酸化カルシウム飽和度に関連する通常の取鍋トップスラグの組成を同定する。酸化カルシウム飽和度が1に等しい場合、それは取鍋の上部スラグが飽和酸化カルシウムであることを意味する。酸化カルシウム飽和度が1未満の場合、それは取鍋の上スラグが不飽和酸化カルシウム均一液スラグであることを意味する。酸化カルシウム飽和度が1より大きい場合、MAIは、取鍋の上スラグが酸化カルシウムの過飽和不均一スラグであることを示している。酸化カルシウム飽和化カルシウムの変化と溶鋼脱硫中の脱硫速度との関係が試験された。取鍋の上スラグが酸化カルシウムで飽和しているという条件下では、脱硫速度は95%に達することがあります。取鍋の上スラグが不飽和酸化カルシウムであるという条件下では、脱硫の効率が低下する。これは、取鍋の上部スラグのCaOの活動の減少によって引き起こされます。取鍋の上部スラグが過飽和酸化カルシウムであるという条件下では、脱硫効率も低下する。

取鍋炉内の溶鋼の激しい沸騰中に、脱硫に加えて他の反応が起こる。一方では、取鍋の上部スラグのSiO 2は[Al]と反応してAl 2 O 3を形成し、Si含有量を増加させる。同時に、空気中のA 1およびO 2も二次酸化を生じさせる。これらの異なる反応を考慮すると、SおよびALの含有量は時間の関数である。単純な脱硫の場合、少量のAl燃焼損失があるでしょう。スラグ量の減少により、アルミニウムの消費量は溶鋼の沸騰過程の間に同時に増加するであろう。また、溶鋼が再酸化されていると、再びより多く発生する。 A1が焼き出されます。スラグ量が減少するため、取鍋の上部スラグ内のMnの量が少なくなり、炉内のMn含有量はわずかに増加する。だが。取鍋の上部スラグにおけるSiO 2含有量の減少は、Si含有量を大幅に増加させる。 Si含有量の増加は、特に低シリコン鋼の製造、特に薄いプレートおよびストリップのための脱硫には対応していない。それは暴力的な鋼鉄沸騰を減らすことができ、それは必然的に脱硫の効率に真剣に影響を与えるであろう。最良の運転条件下では、脱硫効率は確かに92%に達することができる。攪拌強度の弱化は脱硫効率を75%に低下させるであろう。炉内の攪拌強度が十分ではなく、空気流速が低く、沸騰に達することができない場合、脱硫効率は35%にのみ到達することができる。

最適な脱硫条件下では、熱金属脱硫後の硫黄含有量の最低値は10または20ppmに達することができる。高硫黄含有量の場合、溶融鋼の脱硫は完全に要件を満たすことができる。溶融鉄脱硫の効率は一般に75%に達するまで必要とされる。熱金属脱硫後の硫黄含有量は30ppm未満でなければならない。 35%のような二次精製の間の比較的低い脱硫効率の場合、溶融鉄も脱硫を促進しなければならない。この場合、熱金属脱硫後に硫黄含有量を約30ppmに下げる必要があり、その結果最終的な硫黄含有量は50ppmの最小値に達することができる。一般的に言って、硫黄含有量は熱金属脱硫後に150ppmに減少しなければならず、その結果、最終的な硫黄含有量の最低値は100ppmに達することができる。


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